Docsity
Docsity

Prepare for your exams
Prepare for your exams

Study with the several resources on Docsity


Earn points to download
Earn points to download

Earn points by helping other students or get them with a premium plan


Guidelines and tips
Guidelines and tips

Design of Suspension Columns and Cables for a Suspension Bridge, Exercises of Architecture

Calculations and design specifications for the suspension columns and cables of a suspension bridge. It includes details on the weight of the tubing and accessories, the weight of the cable pendola and principal cable, wind load calculations, and the maximum moment and tension for the service and ultimate loads. The document also includes calculations for the camera of anclaje, the torre de suspension, and the largero.

Typology: Exercises

2018/2019

Uploaded on 10/27/2021

unknown user
unknown user 🇨🇦

1 document

1 / 48

Toggle sidebar

This page cannot be seen from the preview

Don't miss anything!

bg1
CALCULO
Página 1
DISEÑO DE UN PUENTE AEREO PARA TUBERIAS
NOMBRE DEL PROYECTO: SITEMA DE AGUA POTABLE PISTUNI
LOCALIDAD: PISTUNI
DISTRITO: SAN ANTONIO DE PUTINA
DATOS A INGRESAR PARA EL DISEÑO
Longitud del puente LP= 20 m
Diametro de la tuberia de agua Dtub= 2" ( 3/4" , 1", 1 1/2" , 2", 2 1/2" , 3" y 4" )
Material de la tuberia de agua ( FG o PVC ) FG
Separacion entre pendolas Sp= 2 m
CALCULO DE LA FLECHA DEL CABLE (Fc)
Fc1= LP/11= 1.8 Fc= 2m
Fc2= LP/9 = 2.2 (de preferencia el mayor valor)
Fc= 2.0
CALCULO DE LA ALTURA DE LA TORRRE DE SUSPENSION
Fc= 2m
ALTURA DE LA COLUMNA DE SUSPENSION= 3.5 m
0.5
1
CL
a) DISEÑO DE PENDOLAS
Peso de tuberia 2" " 10 kg/m
Peso accesorios (grapas, otros) 1.0 kg/m
WL= 11.0 kg/m
Peso de cable pendola 0.69 kg/m
Altura mayor de pendola 2.5 m
Peso total / pendola = WL*(separacion de pendolas) + (altura mayor pendola)*(peso de cable-pendola)
Peso total /pendola= 23.7 Kg
Factor de seguridad a la tension (3 - 6)= 4
Tension a la rotura / pendola = 0.09 Ton
DIAMETROS TIPO BOA (6x19)
Pulg, Peso (Kg/m) Rotura (Ton)
1/4" 0.17 2.67
3/8" 0.39 5.95
1/2" 0.69 10.44
SE ADOPTARA CABLE DE 1/4" TIPO BOA ( 6x19 ) PARA PENDOLAS
b) DISEÑO DE CABLES PRINCIPALES
Peso de tuberia 2" " 10 kg/m
pf3
pf4
pf5
pf8
pf9
pfa
pfd
pfe
pff
pf12
pf13
pf14
pf15
pf16
pf17
pf18
pf19
pf1a
pf1b
pf1c
pf1d
pf1e
pf1f
pf20
pf21
pf22
pf23
pf24
pf25
pf26
pf27
pf28
pf29
pf2a
pf2b
pf2c
pf2d
pf2e
pf2f
pf30

Partial preview of the text

Download Design of Suspension Columns and Cables for a Suspension Bridge and more Exercises Architecture in PDF only on Docsity!

CALCULO

Página 1

DISEÑO DE UN PUENTE AEREO PARA TUBERIAS

NOMBRE DEL PROYECTO: SITEMA DE AGUA POTABLE PISTUNI

LOCALIDAD: PISTUNI

DISTRITO: SAN ANTONIO DE PUTINA

DATOS A INGRESAR PARA EL DISEÑO

Longitud del puente LP= 20 m

Diametro de la tuberia de agua Dtub= 2" ( 3/4" , 1", 1 1/2" , 2", 2 1/2" , 3" y 4" )

Material de la tuberia de agua ( FG o PVC ) FG

Separacion entre pendolas Sp= 2 m

CALCULO DE LA FLECHA DEL CABLE (Fc)

Fc1= LP/11= 1.8 Fc= 2m

Fc2= LP/9 = 2.2 (de preferencia el mayor valor)

Fc= 2.

CALCULO DE LA ALTURA DE LA TORRRE DE SUSPENSION

Fc= 2m

ALTURA DE LA COLUMNA DE SUSPENSION= 3.5 m

CL

a) DISEÑO DE PENDOLAS

Peso de tuberia 2" " 10 kg/m

Peso accesorios (grapas, otros) 1.0 kg/m

WL= 11.0 kg/m

Peso de cable pendola 0.69 kg/m

Altura mayor de pendola 2.5 m

Peso total / pendola = WL(separacion de pendolas) + (altura mayor pendola)(peso de cable-pendola)

Peso total /pendola= 23.7 Kg

Factor de seguridad a la tension (3 - 6)= 4

Tension a la rotura / pendola = 0.09 Ton

DIAMETROS TIPO BOA (6x19)

Pulg, Peso (Kg/m) Rotura (Ton)

SE ADOPTARA CABLE DE 1/4" TIPO BOA ( 6x19 ) PARA PENDOLAS

b) DISEÑO DE CABLES PRINCIPALES

Peso de tuberia 2" " 10 kg/m

CALCULO

Página 2

Peso accesorios (grapas, otros) 1.0 kg/m

Peso de cable pendola 0.86 kg/m

Peso de cable Principal ( asumido ) 2.75 kg/m

WL= 14.61 kg/m

Pvi (Peso por unidad de longitud por efecto de viento )

Pvi =0.0050.7velocidad viento^2*ancho del puente

Pvi= 7.9 kg/m

Psis (Peso por unidad de longitud por efecto de sismo )

Psis =0.18*Peso de servicio (zona tipo 2)

Psis= 2.6 kg/m

(Peso por unidad de longitud maxima) Wmax= 25.1 kg/m

Mmax.ser (Momento maximo por servicio)

Mmax.ser=Wmax*luz puente^2/8)

Mmax.ser= 1.3 Ton-m

Tmax.ser (Tension maxima de servicio)

Tmax.ser=Mmax.ser / flecha cable

Tmax.ser= 0.6 Ton (HORIZONTAL)

Tmax.ser= 0.7 Ton (REAL)

Factor de seguridad a la tension (2 -5)= 3.

Tmax.rot (Tension maxima a la rotura)

Tmax.rotr=Mmax.ser * Fac.seguridad

Tmax.rot= 2.4 Ton

Tmax.rot / cable= 2.4 Ton

Tmax.ser / cable= 0.7 Ton ( DATO DE COMPARACION )

DIAMETROS TIPO BOA (6x19)

Pulg, Peso (Kg/m) Rotura (Ton)

SE ADOPTARA:

1 CABLES DE 1/4" TIPO BOA ( 6x19 ) PARA CABLES PRINCIPALES

1 CABLE DE 1/4" TIPO BOA ( 6x19 ) PARA CABLES Secundarios

H) DISEÑO DE LA CAMARA DE ANCLAJE

CALCULO

Página 4

F.S.V=(Momentos estabilizadores/ Momentos desestabilizadores)

F.S.V= (Wp b/2 )/ (Tmax.serSEN(o))b/4 + Tmax.serCOS(o)*3H/4 )

F.S.V= 2.95 > 2 OK!

I) DISEÑO DE LA TORRE DE SUSPENSION

CALCULO DE LAS FUERZAS SISMICAS POR REGLAMENTO

Factor de importancia U= 1

30° o o2 15°

Factor de suelo S= 1

Coeficiente sismico C= 0.

Factor de ductilidad Rd= 3

Factor de Zona Z= 0.

Angulo de salida del cable

torre-camara o= 30 °

Angulo de salida del cable (valor de comparacion =arctan(2*Fc/LP)

torre-Puente o2= 15 ° 11.44 °

DIMENSIONAMIENTO DEL TORREON

Ht 3.5 m

Fs3 =0.

Ht/

Fs2 =0.

Ht/

Ht= 3.

Fs1 =0.

Ht/

CALCULO

Página 5

Fs (fuerza sismica total en la base)

Nivel hi wi*hi Fs ( i )

3 3.5 2.94 0.05 Ton

2 2.3 1.96 0.03 Ton

1 1.2 0.98 0.02 Ton

Fs= (S.U.C.Z / Rd )*Peso de toda la estructura

Fs= 0.10 Ton

ANALISIS DE ESTABILDAD

Fs3 =0.05 Tmax.ser *COS(o) Tmax.ser *COS(o2)

Ht/

Fs2 =0.03 Tmax.ser*SEN(o) Tmax.ser *SEN(o2)

Ht/

Ht= 3.

Ht/

q2 q

b =

e d

b/

Tmax.ser*SEN(o2)= 0.17 Ton-m

Tmax.ser*COS(o2)= 0.65 Ton-m

Tmax.ser*SEN(o)= 0.34 Ton-m

Tmax.ser*COS(o)= 0.59 Ton-m

Wp (peso propio de la torre-zapata)

Wp=P.u concreto*volumen total

Wp= 1.26 ton

Wz= 1.92 ton

b/2= d + e

e=b/2-d < b/

d=( suma de momentos)/(suma de fuerzas verticales)

d= (Wp2b/3+Wzb/2+Tmax.serSEN(o2)2b/3+Tmax.serSEN(o)2b/3-[ Tmax.serCOS(o2)-Tmax.serCOS(o) ](H+hz)-Fs3(H+hz)-Fs22(H+hz)/3-Fs1*(H+hz)/3)

Wp+Wz+Tmax.serSEN(o)+Tmax.serSEN(o2)

d= 0.407 m

e (excentricidad de la resultante de fuerzas)

e= 0.093 < b/3= 0.333 OK!

Wp

CALCULO

Página 7

CORTE A-A

w= 0.004109 &= 0.000 < 75&b= 0.016 ( FALLA DUCTIL )

As(cm2)= 0.27 cm2 3 VARILLAS DE 1/2 " As,min= 4.4 cm

As principal(+) = 4.4 cm

3 var 1/2" ° ° ° °

2 var 1/2" ° °

2 var 1/2" ° °

3 var 1/2" ° ° ° °

corte

A-A

DISEÑO DE LA COLUMNA A COMPRESION

Pn(max) [carga axial maxima resistente]

Pn(max)=0.80(0.85f¨c(bh-Ast)+Ast*fy)

Pn(max)= 228 Ton

Tmax.rot/columna=1.7*Tmax.ser/columna

Pu [carga axial ultima actuante]

Pu=Wp + Tmax.rotSEN(o2)+Tmax.rotSEN(o)

Pu= 0.9 Ton

Pu= 0.9 Ton < Pn(max)= 228 Ton OK!

DISEÑO DE LA COLUMNA POR CORTE

Tmax.rot/columna=1.5*Tmax.ser/columna

VU (cortante ultimo)

Vu= Tmax.rotCOS(o2)-Tmax.rotCOS(o)+Fs3+Fs2+Fs

Vu= 0.2 Ton

Vcon= fi(0,5(f´c)^0,5+175&Vu*d/Mu 3.

V que absorve el concreto => Vcon= 9 Ton

V que absorve acero = Vace= Vu - Vcon= Vace= -8.4 Ton NO REQUIERE REFUERZO POR CORTE

ADOPTE EL MINIMO

S= Avfyb/Vace

S= 30 cm

SE ADOPTARA S= 30 cm VAR. 3/8"

2 var 1/2" VAR. 3/8" 2 var 1/2"

3 var 1/2¨ 3 var 1/2¨

1 a 5, 3 a 30 , r a 40 /e

3 var 1/2¨

CALCULO

Página 8

3 var 1/2¨ 1

1.8 m

0.5 m 0.5m

cable 1/4"

Fc= 2.

cable 1/4" cable 1/4" 3.

Ecuacion de la curva: Y=4 * Fc * X ^2/ LP^

tramo X Y

WE= 6.71 Kg/m MCPE (momento por carga permanente del entablado) MCPE=WE*SL^2/ MCPE= 0.0 Kg-cm

MSCE (momento por sobre carga del entablado) MSCE=S/CBE6(1+Fi)SL^2/8 MSCE= 0.0 Kg-cm

Mser=MCPE + MSCE Mser= 0.0 kg-cm

0.0 kg-cm VCPE (cortante por carga permanente del entablado) VCPE=WE*SL/ VCPE= 0.0 Kg

VSCE (cortante por sobre carga del entablado) VSCE=S/CBE6(1+Fi)SL/ VSCE= 0.0 Kg

Vser=VCPE + VSCE^ 0.0^ kg Vser= 0.0 Kg

ESFUERZOS MAXIMOS ACTUANTES

ESFUERZO A FLEXION => E flex = (^) E flex= Mser/S 0 kg/cm2 < 150.0 kg/cm

ESFUERZO A CORTE => E cort = (^) E cort= Vser/R 0 kg/cm2 < 12.0 kg/cm

b) DISEÑO DEL LARGERO Sección de madera asumida: HL = ALTURA BASE (BL)= (HL)= 53 "" BL = 3.0 m S=BLHL^2/6 S= 204.9 cm R=2BL*HL/3 R= 64.5 cm Peso por unidad de longitud del entablado Peso por unidad de longitud del largero == 0.06.3 kg/mkg/m Peso por unidad de longitud de clavos y otros = 3.0 kg/m Peso por unidad de sobrecarga S/C( 1+ Fi ) = 0.0 kg/m WL= 9.0 kg/m 2m

MCSL (momento por carga de servicio del largero) MCSL=WL*SV^2/ MCSL= 450.0 Kg-cm 450.0 Kg-cm

VCSL (cortante por carga servicio del largero) VCSL=WL*SV/2 9.0 Kg VCSL= 9.0 Kg

ESFUERZOS MAXIMOS ACTUANTES

ESFUERZO A FLEXION => E flex = (^) E flex= Mser/S2.2 kg/cm2 < 150.0 kg/cm

ESFUERZO A CORTE => E cort = (^) E cort= Vser/R0.14 kg/cm2 < 12.0 kg/cm

c) DISEÑO DE VIGUETAS

Sección de madera asumida:

ALTURA (HL)= 6 "^ HL^ = BASE (BL)= 4 " BL = 1.0 m S=BLHL^2/6 S= 393.4 cm R=2BL*HL/3 R= 103.2 cm

Peso por unidad de longitud del entablado Peso por unidad de longitud del largero == (^) #DIV/0!66.0 kg/mkg/m Peso por unidad de longitud de viguetas Peso por unidad de longitud de clavos, pernos y otros = = 10.130.0 kg/mkg/m Peso por unidad de sobrecarga S/C( 1+ Fi ) = 0.0 kg/m WL= #DIV/0! kg/m

MCSL (momento por carga de servicio del largero) MCSL=WL*AP^2/ MCSL= #DIV/0! Kg-cm

#DIV/0! Kg-cm

VCSL (cortante por carga servicio del largero) VCSL=WL*AP/2 #DIV/0! Kg VCSL= #DIV/0! Kg

#DIV/0!

ESFUERZOS MAXIMOS ACTUANTES

ESFUERZO A FLEXION => E flex = (^) E flex= Mser/S#DIV/0! kg/cm2 #DIV/0! 150.0 kg/cm

ESFUERZO A CORTE => E cort = (^) E cort= Vser/R#DIV/0! kg/cm2 #DIV/0! 12.0 kg/cm

d) DISEÑO DE PENDOLAS (transversal al transito)

Pulg, 1/4 (^) " Peso (Kg/m) (^) 0.17 Rotura (Ton)2. 3/8 1/2 "" 0.390.69 5.9510. 5/8 3/4 "" 1.071.55 16.223. 1 1/8^1 ""^ 2.753.48^ 40.751.3^ #DIV/0! 1 1/4 " 4.3 63 1 3/8 1 1/2 "" 5.216.19 75.789. 1 5/8 1 3/4 "" 7.268.44 (^104121) 2 " 11 156 SE ADOPTARA: 2 CABLES DE #DIV/0! " TIPO BOA ( 6x19 ) PARA CABLES PRINCIPALES 1 CABLE DE 1/2 " TIPO BOA ( 6x19 ) PARA CABLES Secundarios

H) DISEÑO DE LA CAMARA DE ANCLAJE

con tapas prefabricadas

ANALISIS DE LA CAMARA DE ANCLAJE

Capacidad portante admisible del terreno 2 kg/cm2 (verificar in situ) Peso unitario del terreno Pu= 1900 kg/m Calidad del concreto (camara de anclaje) f´c= 175 kg/cm Angulo de friccion interna " & "= 30 ° Angulo de salida del cable principal " o "= 30 ° X1= 2. Tmax.ser*SEN(o) X Tmax.ser= #DIV/0! Ton

Et^ H Tmax.serCOS(o) 0.5 = Y1 H/ q2 Wp (^) q1 Pu.H X= Wpb/2-Tmax,serSEN(o)X1-Tmax,serCOS(o)Y1wp-Tmax,serSEN(o) b =3 X= #DIV/0! e d b/ Et (Empuje del estrato de tierra) Et= P.uH^2prof(Tan(45-&/2))^2 / 2 Et= 0.95 ton Tmax.serSEN(o)= #DIV/0! Ton-m Tmax.serCOS(o)= #DIV/0! Ton-m

F^ c

Wp (peso propio de la camara de anclaje) Wp=P.u concretoHbprof Wp= 20.70 ton b/2= d + e e=b/2-d < b/ d=( suma de momentos)/(suma de fuerzas verticales) d= Wpb/2-Tmax,serSEN(o)X1-Tmax,serCOS(o)Y1 Wp-Tmax.ser*SEN(o) d= #DIV/0! m e (excentricidad de la resultante de fuerzas) e= #DIV/0! #DIV/0! b/3= 1.000 #DIV/0!

q ( presion con que actua la estructura sobre el terreno) q =(suma Fzas. verticales/ Area)(1+ 6 e/ b) q1=[(Wp-Tmax.serSEN(o) )/(bprof)](1+6 e/ b) q1= #DIV/0! #DIV/0! 2 kg/cm q2=[(Wp-Tmax.serSEN(o) )/(bprof)](1-6 e/ b) q2= #DIV/0! #DIV/0! 2 kg/cm

ANALISIS DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD

F.S.D (Factor de seguridad al deslizamiento) F.S.D=(Fzas. estabilizadoras/ Fzas.desestabilizadoras) F.S.D=[ (Wp -Tmax.serSEN(o))U ] / [ Tmax.ser*COS(o) ] F.S.D= #DIV/0! #DIV/0! 1.

F.S.V (Factor de seguridad al volteo) F.S.V=(Momentos estabilizadores/ Momentos desestabilizadores) F.S.V= (Wp b/2 )/ ( Tmax.serSEN(o)X1+Tmax.serCOS(o)*Y1) F.S.V= #DIV/0! #DIV/0! 2

I) DISEÑO DE LA TORRE DE SUSPENSION

CALCULO DE LAS FUERZAS SISMICAS POR REGLAMENTO

Factor de importancia U= 1 Factor de suelo S= 1 30°^ o^ o2^ 15° Coeficiente sismico C= 0. Factor de ductilidad Rd= 3 Factor de Zona Z= 0. Angulo de salida del cable torre-camara o= 30 ° Angulo de salida del cable torre-Puente o2= 15 ° (valor de comparacion =arctan(2*Fc/LP)11.31 °

DIMENSIONAMIENTO DEL TORREON

Fs3 =0.1 **Tmax.ser COS(o) Tmax.ser COS(o2) Ht/ Fs2 =0.1 Tmax.serSEN(o) Tmax.ser SEN(o2) Ht/3 Ht= 3. Fs1 = Ht/

q2 q

b = e (^) b/2d

Tmax.serSEN(o2)= #DIV/0! Ton-m Tmax.serCOS(o2)= #DIV/0! Ton-m Tmax.serSEN(o)= #DIV/0! Ton-m Tmax.serCOS(o)= #DIV/0! Ton-m Wp (peso propio de la torre-zapata) Wp=P.u concretovolumen total Wp= 3.34 ton b/2= d + e^ Wz=^ 1.92^ ton e=b/2-d < b/ d=( suma de momentos)/(suma de fuerzas verticales) d (Wzb/2+Wp2b/3+Tmax.serSEN(o2)2b/3+Tmax.serSEN(o)2b/3-[ Tmax.serCOS(o2)-Tmax.serCOS(o) ](H+hz)-Fs3(H+hz)-Fs22(H+hz)/3-Fs1(H+hz)/3) Wp+Wz+Tmax.serSEN(o)+Tmax.serSEN(o2)

d= #DIV/0! m e (excentricidad de la resultante de fuerzas) e= #DIV/0! #DIV/0! b/3= 0.333 #DIV/0! q ( presion con que actua la estructura sobre el terreno) q =(suma Fzas. verticales/ Area)(1+ 6 e/ b) q1=[(Wp+Wz+Tmax.serSEN(o2)+Tmax.serSEN(o) ))/ (bprof)](1+6* e/ b) q1= #DIV/0! #DIV/0! 2 kg/cm

q2=[(Wp+Wz+Tmax.serSEN(o2)+Tmax.serSEN(o) ))/ (bprof)](1-6* e/ b) q2= #DIV/0! #DIV/0! 2 kg/cm

ANALISIS DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD

F.S.D (Factor de seguridad al deslizamiento) F.S.D=(Fzas. estabilizadoras/ Fzas.desestabilizadoras) F.S.D= (^) [Tmax.serCOS(o2)- Tmax.serCOS(o) +Fs3+Fs2+Fs1 ][ (Wp+Wz+Tmax.serSEN(o2)+Tmax.serSEN(o))*U ] F.S.D= #DIV/0! #DIV/0! 1. F.S.V (Factor de seguridad al volteo) F.S.V=(Momentos estabilizadores/ Momentos desestabilizadores)

Wp

F.S.V= (^) (Tmax.serCOS(o2)(Ht+hz)-Tmax.serCOS(o)(Ht+hz)+Fs3(Ht+hz)+Fs2(2Ht/3+hz)+Fs1(Ht/3+hz))Wp2b/3+Wzb/2+ Tmax.serSEN(o2)2b/3+Tmax.serSEN(o)2b/

F.S.V= #DIV/0! > 2

DISEÑO ESTRUCTURAL DE LA TORRE DE SUSPENSION

Fs3 =0.1 **Tmax.rot COS(o) Tmax.rot COS(o2) Ht/3 0. Fs2 =0.1 **Tmax.rot SEN(o) Tmax.rot SEN(o2) 1.

Ht/3 Ht= 3. Fs1 = Ht/3^ 0. 0.5 A

DISEÑO POR METODO A LA ROTURA

(por columna y en voladizo) Tmax.rot/columna=1.5Tmax.ser/columna Mu=( Tmax.rotCOS(o2)-Tmax.rotCOS(o))Ht+Fs3Ht+Fs2Ht2/3+Fs1Ht/ Mu= #DIV/0! Ton-m

DISEÑO DE LA COLUMNA A FLEXION 0. MU= #DIV/0! tn-m f 'c= Fy= 4200210 kg/cm2kg/cm2 ¿N° DE CAPAS DE VARILLAS (1 o 2)?= 2 d= b= 30 cm d= 37 cm ° ° ° ° ° ° ° ° ° ° ° ° ° ° ° ° CORTE A-A w= #DIV/0! &= #DIV/0! < 75&b= 0.016 #DIV/0! As(cm2)= ### cm2 #DIV/0! VARILLAS DE 1 " As,min= 3. As principal(+) = #DIV/0! cm #DIV/0! #DIV/0! var 1"#DIV/0! #DIV/0! 2 var 5/8 " #DIV/0! 2 var #DIV/0!5/8 " #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! var 1" corte #DIV/0! A-A DISEÑO DE LA COLUMNA A COMPRESION Pn(max) [carga axial maxima resistente] Pn(max)=0.80(0.85f¨c(bh-Ast)+Ast*fy) Pn(max)= #DIV/0! Ton

o o o o o

o o o o o

Wp

DISEÑO ESTRUCTURAL DE VIGA DE AMARRE

MU =10%Mu (Momento ultimo de columna) A Mu= #DIV/0! Ton-m

f 'c= Fy= 4200210 kg/cm2kg/cm2 34 cm b= 50 cm

d= 34 cm ° ° ° ° ° ° CORTE A-A

ACERO PARA MOMENTOS POSITIVOS

w= #DIV/0! &= #DIV/0! < 75&b= 0.016 #DIV/0! As(cm2)= ### cm2 #DIV/0! VARILLAS DE 5/8 " As principal(+) = #DIV/0! cm

A 2 var 1/2" VAR. 3/8" 1 a .05, 4 a 0.10 , r a 0.20 /e #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! (^) var 5/8" A

DISEÑO ESTRUCTURAL DE LA ZAPATA

( a flexion por metro lineal )

0.8^ p q2 qm q

b =1^ Fs e d b/ p=1m

qm=2*(q1+q2)/ qm= #DIV/0! tn/m

p=1m

Fs=(qm)(2b/3-bc/2)p Fs= #DIV/0! ton Mu=Fs*(2b/3-bc/2)/ Mu= #DIV/0! ton-m

AS SD

FG A

A

DISEÑO POR METODO A LA ROTURA

f 'c= Fy= 4200175 kg/cm2kg/cm b= d= 10068 cmcm

w= #DIV/0! &= #DIV/0! < 75&b= 0.01328 #DIV/0! As(cm2)= ### cm2 VAR, 3/4 " @ #DIV/0! cm As principal(+) = #DIV/0! cm

DISEÑO DE LA ZAPATA COMBINADA

P 0.8 P

P.U ( peso unitario del terreno) P.U= 1.9 ton/m

Df (altura del estrato de tierra) Df= 1 m

S/Cp (sobrecarga del piso) S/Cp= 0.4 ton/m

&t (capacidad portante admisible del terreno) &t= 20 ton/m

&c (presion sobre la cimentacion) &c = &t - PU*Df - S/Cp &c= 17.7 ton/m

P (peso total que transmite la columna) P=1.5(Tmax.serSEN(o2)+Tmax.serSEN(o)+Wcolumna)/ P= #DIV/0! ton Az (area de la zapata) Az= (2P+Wzapata)/ &c Az= #DIV/0! m

Az.D ( area de zapata adoptada) Az.D= 1 m Az.D= 1 m2 #DIV/0! Az= #DIV/0! m2 #DIV/0!

wt (peso por unidad de longitud del terreno) wt=(2*P)/ancho wt= #DIV/0! ton/m

P P